摘要：介紹了減壓塔由于減壓塔主體設計缺乏對液位測量環(huán)境及效果的考慮，或設計問題以致浮球安裝法蘭孔設計偏高，溢流槽距浮球安裝孔距離較短，浮球卡在集油箱平臺上，實際有效測量范圍太小，以及由于腐蝕問題導致的浮球脫落等問題。針對減壓塔浮球液位相關問題進行有針對性的大轉角改造、材質升級、卡臺的集油箱割槽補板改造，實現了減壓塔液位穩(wěn)定及精細化操作的目的。

３、減壓塔部分浮球問題及原因分析：
  １）減壓塔部分浮球脫落或卡臺有以下幾種情況：
  ａ）減二線液位。浮球與連桿連接處開焊，浮球脫落；浮球連桿套筒的緊固螺絲腐蝕嚴重；浮球較低點卡在集油箱臺上，量程下限受影響。
  ｂ）減三線液位。浮球連桿套筒根部與橫軸連接處斷開；浮球較低點卡在集油箱臺上，量程下限受影響。
  ｃ）減四線液位。浮球卡在集油箱臺，溢流槽高度低于浮球重心，造成液位無顯示。
  ｄ）減 底 線 液 位。浮 球 連 桿 與 套 筒 連 接 處 開裂、斷開；浮球連桿彎曲。
２）浮球脫落情況原因分析及解決措施：
  ａ）側線浮球脫落的主要原因是部分連接件受高溫硫腐蝕和環(huán)烷酸腐蝕比較嚴重。高溫硫腐蝕通常發(fā)生在２４０℃以上，一般表現為均勻腐蝕減薄，在接觸面形成硫化物膜，主要影響因素有金屬壁溫、物料流速、物料硫含量。環(huán)烷酸屬于原油中所含的有機酸，分子式為 Ｒ（ＣＨ２）ｎＣＯＯＨ，實際生產中表明：原油環(huán)烷酸通常當總酸值ＴＡＮ 大于０．５ｍｇ?。耍希龋?；餾分油 ＴＡＮ 大于１．５ ｍｇ?。耍希龋鐣r具有環(huán)烷酸腐蝕。環(huán)烷酸腐蝕通常發(fā)生在２２０～４００℃，腐蝕產物溶于油，腐蝕的金屬表面粗糙而光潔，呈溝槽狀。環(huán)烷酸腐蝕具有局部特性，在高流速流動區(qū)和原油蒸餾中的高濃度酸性氣冷凝部位發(fā)生腐蝕，表現為均勻腐蝕減薄。影響環(huán)烷酸腐蝕的因素主要有溫度、流速、環(huán)烷酸含量、環(huán)烷酸的組成等。該次檢修將減壓塔內所有浮球除大法蘭外所有內部接液部位材質均由３１６升級為３１７不銹鋼。浮球連桿轉軸部位更換為一體式的結構，并對接液部分的各連接件、固定連接點、活動節(jié)點等易出現問題的部位進行焊接加固，確?？煽啃浴?br />  ｂ）減壓塔底液位波動較大，浮球連桿在安裝脖頸口處或卡臺處上下撞擊，導致連桿彎曲，加之腐蝕，進而斷裂脫落。該次檢修在連接點進行焊接加固，并加強日常工藝操作管理，防止液位波動太大，浮球卡脖或卡臺震蕩過于頻繁、劇烈。
  ｃ）以上兩點屬于補救措施，若設計之初各相關專業(yè)加強溝通交流，從塔體浮球安裝法蘭口開孔位置、塔內件位置、浮球測量環(huán)境及測量要求、介質特性、設備材質等方面整體充分考慮，就會減少很多后續(xù)不必要的麻煩。

４、改造實施情況：
  2015年檢修期間對減壓塔集油箱液位測量環(huán)境進行多次測量核算，根據測繪數據對減一線至減四線浮球分別進行有針對性的大轉角改造，并根據測繪軌跡對相應的各浮球卡臺的集油箱進行切割補板，大幅增加了各側線集油箱浮球的有效測量范圍。    下面以減四線液位測量為例進行介紹，其他浮球液位問題及改造情況類似，在此不再一一說明。
   整個運行周期，減壓塔過汽化油流程因顯示無量未投用，浮球本身未見明顯問題，但無法測量液位。浮球較低點卡在集油箱臺上，量程下限受影響，并且塔內件溢流槽太矮只有140 mm，未等到浮球浮起，液相成分就已經溢流了，所以浮球無法浮起，儀表無法測量液位造成DC'.S顯示沒量。減壓塔主體設計忽略液位測量環(huán)境的考慮，浮球安裝孔比溢流槽偏高，且溢流槽距浮球安裝孔距離較短。改造前如圖1所示。
   針對減四線液位測量進行大轉角、切割集油箱改造，有效量程大于設計量程的8000，其改造測繪圖如圖2所示。

圖１　改造前減四線液位浮球示意

圖２　改造后減四線液位浮球示意

５、改造效果：

６、結束語：
  該廠３．５ Ｍｔ／ａ常減壓裝置減壓塔浮球脫落、安裝法蘭孔設計位置偏高、浮球卡臺、實際有效測量范圍太小等類似問題改造效果良好，改造后的經濟效益立竿見影，對于維持減壓塔各液位穩(wěn)定及精細化操作，保證減壓塔和整個裝置的物料平衡有重要意義。從裝置長周期安全運行的經濟效益來看，該改造技術成本低、簡單有效，值得推廣。